Пояснительная записка к курсовому проекту по курсу: "Деревянные конструкции"

---

Министерство образования и науки Украины

ДонГТУ

Кафедра строительных конструкций

Пояснительная записка

к курсовому проекту

по курсу: "Деревянные конструкции"

Выполнила: ст.гр. ПГС-06-1

Полтавская Н.

Проверил: доц. Псюк В.В.

Алчевск 2010

Исходные данные:

Назначение здания – общественное

Пролёт фермы: L=24 м

Шаг ферм: B=3м

Древесина – сосна веймутова

Материал кровли – волнистые асбестоцементные листы

Высота фермы в коньке h=l

Коэффициент собственного веса фермы k=2,5

Температурно-влажностные условия эксплуатации – А2

Тип покрытия – тёплый: плотность утеплителя

Район строительства: г. Донецк

1.Конструктивная схема покрытия

1.1. Несущие конструкции покрытия – фермы треугольного очертания. Высота в коньке h=м

Уклон верхнего пояса

tg

sincos

Шаг ферм 3 м, по заданию кровля из волнистых асбестоцементных листов. В качестве ограждающих конструкций покрытия используется утеплённая панель заводского изготовления. Дно панели состоит из плоских асбестоцементных листов по ГОСТ 18124-75*. Принимаем ширину асбестоцементного листа для плиты покрытия =1м. Шурупами, поставленными через 15-20 см плоский лист крепится к черепным брускам с размерами поперечного сечения 5050мм. Черепные бруски прибиты к продольным боковым рёбрам стальными гвоздями 4100мм через 15-20см. Продольные боковые рёбра изготовлены из досок второго сорта поставленных на ребро. Толщина досок 40-50мм. Высоту ребра определяем расчётом, но первоначально для сбора нагрузок принимаем высоту ребра h=20см. Толщину доски, а=40мм

Вид панели в плане

1 – продольное ребро

2 – поперечное ребро

3 – плоский асбестоцементный лист

4 – черепные бруски 5050

5 – гвозди

6 – шурупы

7 – пароизоляция

8 – утеплитель

Продольные рёбра соседних панелей после укладки на ферму сшиваются между собой гвоздями и работают в пролёте совместно как прогон. Волнистые асбестоцементные листы крепятся шурупами к прогонам, вентиляция обеспечивается через волны кровельных листов.

2. Расчёт плиты покрытия.

Сбор нагрузок на 1м покрытия.

Вид нагрузки	q,кН/м2		qкН/м
1. Постоянная. 1.1 Волнистые асбестоцементные листы 1.2 Собственный вес прогона =5 кН/м 1.3 Черепные бруски = 1.4 Гвозди и шурупы. 1.5 Плоский асбестоцементный лист 1.6 Пароизоляция – 1 слой пергамина. 1.7 Утеплитель	0,15 0,074 0,023 0,03 0,09 0,02 0,066	1,2 1,1 1,1 1,1 1,2 1,2 1,2	0,18 0,081 0,025 0,033 0,108 0,024 0,08
Всего	0,453		0,531
2. Временная 1.1 Снег S=0.5 2.2 Монтажная (вес монтажника с инструментом)	0.5 1	1.4 1,2	0.7 1,2

Так как угол наклона верхнего пояса фермы меньше 30 скатная составляющая не учитывается, и расчёт ведём на составляющую нормальную к

скату. Расчёт ведём на 2 сочетания нагрузок.

1. Постоянная + Временная от снега.

s

cos

Расчётная схема Расчётное сечение

2. Постоянная + Временная от сосредоточенного груза ( вес монтажника с инструментом )

2.2 Расчёт прогона на прочность при первом сочетании нагрузок.

=3000-20-60=2920мм

Ширину площади опирания предварительно принимаем 6см

Момент сопротивления прямоугольного сечения

где – коэффициент учитывающий податливость соединения двух досок в прогон, зависит от количества слоёв и от пролёта ( таб.13 СНиП )

– расчётное сопротивление древесины изгибу (таб.1 стр.9 Гринь, таб.3 СНиП)

=13 МПа для элементов прямоугольного сечения высотой до 50 см, шириною до 11 см.

– коэффициент надёжности здания по назначению (СНиП «Нагрузки и воздействия» прил. 13) для зданий складского назначения=0,9

где коэффициент учитывающий температурно- влажностные условия эксплуатации А2 (прил.2 стр.201 Гринь, таб.4 СНиП)

– коэффициент перехода от древесины сосны или ели к фактической древесине (таб.5 СНиП, таб.2 стр.10 Гринь)

Определим высоту прогона из условия обеспечения прочности для второго сочетания нагрузок.

– коэффициент учитывающий действие монтажной нагрузки (таб.3 стр.10 Гринь, таб.6 СНиП)

По сортаменту пиломатериалов (прил.1 Гринь) принимаем высоту прогона h=25см, что отвечает также конструктивным требованиям.

Расчёт прогиба прогона при первом сочетании нагрузок.

Относительный прогиб прогона.

Е – модуль упругости древесины = 10000 МПа (таб.7 стр.27 Гринь, пункт3.5 СНиП)

– коэффициент =0,55 при пролёте 3м (таб.16 стр.27 Гринь)

Для панелей покрытия

Определение достаточности ширины площадки опирания прогона на несущую конструкцию покрытия.

Расчёт ведём по условию смятия древесины прогона поперёк волокон.

Отсюда

Реакция опоры

– расчётное сопротивление древесины смятию и сжатию поперёк волокон в опорных частях конструкции. Для древесины второго сорта по таб.1 Гринь, таб.3 СНиП =3 МПа.

Принимаем ширину площади опирания = 6см

Минимальная допустимая ширина верхнего пояса ферм

3. Расчёт стропильной фермы треугольного очертания с клееным верхним поясом.

3.1 Определение геометрических характеристик фермы.

Определим длину ската между A и D

Определим длину раскоса.

При конструировании и изготовлении фермы должен быть обеспечен строительный подъём.

3.2 Статический расчёт фермы.

3.2.1 Определение нагрузок на ферму.

При расчёте деревянных ферм постоянную нагрузку от собственного веса определить не возможно, поскольку неизвестны точные размеры поперечных сечений элементов, поэтому пользуемся приблизительной оценкой собственного веса в зависимости от расчётной схемы, от типа фермы.

Нагрузка от собственного веса:

где – нагрузка от покрытия нормативная.

= 0,453

= 0,5

= 2,5 коэффициент собственного веса.

Постоянная расчётная нагрузка:

Определяем погонную расчётную нагрузку:

Определяем временную погонную снеговую нагрузку:

Сосредоточенные силы в узлах ферм:

3.2.2 Определение усилий в стержнях фермы

Определяем усилия в стержнях фермы.

Усилия в элементах фермы определяем методом вырезания узлов. Верхний пояс рассчитываем как сжато-изогнутый стержень, находящийся под действием внецентренно приложенной нормальной силы и изгибающего момента от поперечной нагрузки панели. Расчётное усилие в опорной панели (снег на всём пролёте):

АС

CD

Расчётное усилие в нижнем поясе:

AF

Расчётное усилие в раскосе определяем по формуле:

СF

Усилие в стойке определяем по формуле:

DF

Опорная реакция

R_A=2P R_A=2*23,36 =46,72кН

3.3 Подбор сечения элементов фермы

3.3.1 Расчет верхнего пояса фермы

Путем внецентренного приложения нагрузки создаем разгружающий момент приопорной панели, таким образом, верхний пояс работает на внецентренное сжатие с изгибом.

Определяем максимальный изгибающий момент от внеузлового приложения нагрузки с учетом того, что на верхний пояс фермы приходится половина ее собственного веса:

Определяем эксцентриситет приложения симметричного усилия, из условия равенства опорного и пролетного момента:

где N – расчетное усилие верхнего пояса фермы: N = 110,92 кН

Принимаем эксцентриситет, приложенный во всех узлах верхнего пояса фермы e = 0,08 м

Определим разгружающий момент:

Верхний пояс представляет собой клеедеревянный элемент из досок толщиной не менее 33мм, после обстружки.

Назначим ширину верхнего пояса:

1 – из условия опирания панелей минимальная ширина верхнего пояса – 16,5 см.

2 – из условия обеспечения монтажной жесткости -16,5см.

Для клееного пакета принимаем черновые заготовки из дерева 2 – го сорта по сортаменту пиломатериалов ГОСТ–24454–80( приложение 1 Гринь), сечение 40175 мм. После фрезерования черновых заготовок на склейку идут чистые доски сечением 33165 мм. После склейки паркета его еще раз фрезеруют по боковым поверхностям.

Задаемся размерами верхнего пояса:

Верхний пояс состоит из 11 досок h = 1133=363 мм

Определяем площадь поперечного сечения верхнего пояса:

Определяем момент сопротивления:

Определяем расчетное сопротивление сосны веймутовой 2-го сорта:

– расчетное сопротивление сжатию и изгибу сосны 2-го сорта, для прямоугольного сечения шириной более 13см и высотой 13 – 50см (таб. 3 СНИП, или таб. 1 Гринь).

– коэффициент перехода от породы сосны или ели к фактическому дереву равный 0,65 (таб. 3 в СНИП, таб. 2 в Гринь).

– коэффициент гнутости равный 1, т.к. прямолинейная форма.

– коэффициент слоистости, зависит от толщины сечения (таб. 8 СНИП, таб. 5 Гринь).

– коэффициент условий работы, зависит от температурно – влажностных условий эксплуатации. При А2 = 1 (таб. 5 СНиП, стр. 201 Гринь)

Условие прочности для сжато – изгибаемых элементов:

– изгибающий момент от действия продольной и поперечной нагрузок.

– коэффициент продольно – поперечного изгиба.

– расчетное поперечное сечение. Принимается по наибольшему сечению высоты и равен площади сечения, которую мы рассчитываем.

– коэффициент продольного изгиба, зависит от гибкости элементов.

– расчётная длина панели верхнего пояса для сжато изгибаемых элементов в плоскости фермы. Принимается равным расстоянию между центрами узлов.

=6,33 м

r – радиус инерции поперечного сечения элемента. Для элементов прямоугольного сечения постоянных по длине

Определяем коэффициент продольного изгиба:

=1, т.к. постоянное сечение элемента.

– зависит от формы элемента, изгибаемого моментом и условий опирания.

Поскольку эпюра моментов имеет прямоугольное очертание, то

=0,81

Прочность обеспечена.

Проверку на устойчивость плоской формы деформирования не производим, т.к. панели крепятся по всей длине верхнего пояса фермы.

Расчет коньковой панели CD.

Определим разгружающий момент:

Верхний пояс представляет собой клеедеревянный элемент из досок толщиной не менее 33мм, после обстружки.

Назначим ширину верхнего пояса:

1 – из условия опирания панелей минимальная ширина верхнего пояса – 16,5 см.

2 – из условия обеспечения монтажной жесткости -16,5 см.

Для клееного пакета принимаем черновые заготовки из дерева 2 – го сорта по сортаменту пиломатериалов ГОСТ–24454–80( приложение 1 Гринь), сечение 40175 мм. После фрезерования черновых заготовок на склейку идут чистые доски сечением 33165 мм. После склейки паркета его еще раз фрезеруют по боковым поверхностям.

Задаемся размерами верхнего пояса:

Верхний пояс состоит из 11 досок h = 1133=363 мм

Определяем площадь поперечного сечения верхнего пояса:

Определяем момент сопротивления:

Определяем расчетное сопротивление сосны 2-го сорта:

Условие прочности для сжато – изгибаемых элементов:

– изгибающий момент от действия продольной и поперечной нагрузок.

– коэффициент продольно – поперечного изгиба.

– расчетное поперечное сечение. Принимается по наибольшему сечению высоты и равен площади сечения, которую мы рассчитываем.

– коэффициент продольного изгиба, зависит от гибкости элементов.

– расчётная длина панели верхнего пояса для сжато изгибаемых элементов в плоскости фермы. Принимается равной расстоянию между центрами узлов.

=6,33 м

r – радиус инерции поперечного сечения элемента. Для элементов прямоугольного сечения постоянных по длине

Определяем коэффициент продольного изгиба:

=1, т.к. постоянное сечение элемента.

– зависит от формы элемента, изгибаемого моментом и условий опирания.

Поскольку эпюра моментов имеет прямоугольное очертание, то

=0,81

Прочность обеспечена.

3.3.2. Расчет нижнего пояса фермы.

Нижний пояс выполнен из уголков ст. С235.

Расчётные усилия в НП.

N=105,12 кН

Найдем сечения пояса.

где R_y – расчётное сопротивление стали растяжению.

R_y = 230 МПа = 23 кН/см²

– коэффициент условий работы для растянутых стержневых конструкций покрытий = 0,95

По конструктивным соображениям принимаем сечение НП из равнополочных уголков по ГОСТ 8509 – 93 2 ∟ 100×10

А = 2·19,24 = 38,48 см²

i_x = 3,05 см

Во избежание провисания НП устраиваем дополнительную подвеску из круглой стали d=12 мм расположенную в узлах С и Е ВП.

Гибкость панели нижнего пояса:

где расчётная длина панели НП

3.3.3 Расчёт раскоса.

Расчётные усилия в раскосе:

D = – 36,96 кН

Сечение раскоса принимаем из клееного пакета с шириной равной ширине ВП

( b = 165 мм ). Высоту сечения принимаем из 6–х досок толщиной 33 мм после фрезерования.

h = 6 ·33 = 198 мм.

Гибкость раскоса:

= 633 м.

= 0.289 b

Проверим напряжения в сжатом раскосе с учётом устойчивости:

3.3.4 Расчёт стойки.

Усилия в стойке:

V = 23,36 кН

Принимаем стойку из круглой стали. Требуемая площадь поперечного сечения:

где – = 0,9 для подвесок из круглой стали.

коэффициент 0,8 учитывает наличие нарезки. ( По прил. 9 стр. 210 Гринь принимаем стойку d = 16 мм )

F = 4,52 см² > F_тр = 1,41 см²

3.4 Конструирование узлов фермы

3.4.1 Расчёт среднего узла нижнего пояса

В среднем узле НП уголки соединяются пластинами 10×100 мм, в центре пластины находится отверстие для узлового болта, крепление стойки к узловому болту происходит при помощи кольцевых пластинок t_пл.= 10мм.

Раскосы крепятся к узловому болту пластинами наконечниками t = 10мм.

1. Нижний пояс.

2. Накладка.

3. Пластины наконечники.

4. Планка для крепления стойки.

5. Болт.

Вид узла сбоку.

Рассчитаем узловой болт.

Узловой болт при загружении фермы по всему пролёту работает на изгиб от усилия в стойке и равнодействующих вертикальных составляющих усилий в раскосе, равных по величине усилию в стойке.

Плечо сил в этом случае:

Изгибающий момент в болте:

При загружении фермы временной нагрузкой на половине пролёта узловой болт работает на изгиб от горизонтальной составляющей усилия работающего раскоса равного по величине разности усилий в панелях нижнего пояса. В этом случае плечо сил

e₂ = 20мм.

Найдём разность усилий в соседних панелях НП.

Р – узловая нагрузка от временной и снеговой нагрузки.

Определение изгибающего момента в болте:

Определение требуемого момента сопротивления болта:

Требуемый диаметр болта:

По приложению 9. Гринь ГОСТ 7798-70, принимаем диаметр болта 27мм.

Расчет стыковой накладки.

Принятое сечение стыковой накладки 10100мм. Площадь сечения накладки, ослабленная узловым болтом.

d_отв.= 2.9см

Напряжение стыковой накладки:

Длина шва приварки стыковой накладки к нижнему поясу:

где принимаем = 6мм;

N – усилие на шов.

Конструктивно принимаем стыковую накладку длиной = 40см. Стыковая накладка приваривается к нижнему поясу фермы по всей длине.

Расчет прикрепления стойки к нижнему поясу.

Крепление стойки к узловому болту происходит при помощи планок сечением 10100мм.

Площадь сечения пластины, ослабленное болтом:

Напряжение растяжения в планке:

Определение длины шва, в котором стойка привязывается к планке (Расчет ведем по металлу шва):

Конструктивно принимаем

Конструирование опорного узла.

Торец клееного верхнего пояса упирается в упорный элемент – упорная пластина с ребрами жесткости. Боковые фасонки передают усилие на опорную плиту, к боковым фасонкам, изнутри приваривая стальные уголки нижнего пояса. Верхний пояс соединяется со сварным башмаком – болтом, причём болт пропускают через накладки из листовой стали, приваренные к опорной плите.

1. Нижний пояс;

2. Верхний пояс;

3. Упорная плита;

4. Ребра жесткости упорной плиты;

5. Опорная плита;

6. Вертикальные фасонки;

7. Накладки для соединения верхнего пояса с башмаком;

8. Болт.

Опорный узел выполняем из листовой стали С 235.

Упорная плита.

Плиту с ребрами жесткости, в которую упирается верхний пояс фермы, рассчитываем на изгиб как однопролётную балку с поперечным сечением тавровой формы. Для создания принятого эксцентриситета в опорном узле высота упорной плиты должна составлять:

Ширину упорной плиты принимаем равной ширине сечения верхнего пояса.

Площадь расчетного сечения тавровой формы:

Определим статический момент относительно оси :

Расстояние от оси до центра тяжести расчетное сечение тавровой формы:

Расстояние от центра тяжести сечения до центра тяжести ребра:

Момент инерции сечения относительно оси проходящей через центр тяжести:

Момент сопротивления сечения:

Определение напряжения смятия древесины в месте упора верхнего пояса в плиту:

N- усилие в опорной панели верхнего пояса;

R_см – расчётное сопротивление древесины смятию, вдоль волокон;

R_см =9,75 МПа;

А_см – площадь смятия равна площади упорной пластины.

Принимаем пролёт упорной плиты равным расстоянию между вертикальными фасонками в осях 110мм. (l_р=120мм).

Изгибающий момент в плите:

Напряжение в плите:

Расчёт опорной плиты.

Опорную плиту рассчитываем на изгиб, от действия напряжения смятия, как однопролётную балку с двумя консолями.

Принимаем размер опорной плиты 20×25см.

Принимаем, что опорная плита опирается на брус с . Опорная реакция фермы при загружении её снегом на всём пролёте:

Напряжение смятия под опорной плитой:

<

Изгибающий момент консоли имеет большее значение, чем изгибающий момент в средней части плиты.

Для расчёта полосы шириной 1см:

Момент сопротивления:

Необходимая толщина плиты:

Принимаем толщину плиты →, из условий коррозионной стойкости и свариваемости (ГОСТ 82-70).

Расчёт сварных швов прикрепления поясных уголков к вертикальным фасонкам в опорном узле.

Усилие на шов у обушка одного уголка:

Усилие пера уголка:

Принимаем катет шва .

Требуемая длина шва у обушка:

где – расчётное сопротивление металла шва. Для принятых электродов

– коэффициент глубины проплавления. При расчёте по металлу шва .

– коэффициент условий работы растянутого элемента.

– коэффициент учитывающий работу шва.

Требуемая длина шва у пера:

Конструктивно принимаем длину шва у обушка , длину шва у пера .

Расчёт сварных швов прикрепления пластинки-ребра упорной плиты к вертикальным фасонкам.

Определим усилия в одном ребре:

Требуемая длина шва:

Фактическая длина шва:

>

Расчет промежуточного узла верхнего пояса.

Узел примыкания раскоса к верхнему поясу.

Конструкция узла. Узловой вкладыш.

Вертикальная стенка металлического вкладышаимеет высоту и ширину такую же как и упорная плита и рассчитывается на изгиб как трехпролетная не разрезная балка под действием напряжений смятия от упора торца верхнего пояса.

Напряжение смятия торца верхнего пояса:

МПа МПа

Изгибающий момент пластинки – вкладыша шириной 10мм (расчетной полосы) определяем по формуле согласно п. 5.22 СНиП II-23-81:

где – изгибающий момент в крайнем пролете, вычисленный как в

свободно опертой однопролетной балке;

L – расстояние между ребрами вкладыша, l=47мм=4,7см;

мм – расстояние от сечения в котором действует момент до крайней опоры.

Необходимый момент сопротивления:

Требуемая толщина стенки:

Принимаем толщину стенок вкладыша .

Определим диаметр узлового болта.

2) Узловой болт, работает на изгиб:

где – толщина ребра пластинки – вкладыша;

– толщина пластинки – наконечника раскоса, принимаем;

Д – усилие в раскосе,;

Определение W_тр.

Требуемый диаметр болта:

(т. к. )

см

Принимаем узловой болт (Гринь, приложение на стр. 40), ,

Напряжение смятия болта:

где,

Напряжение среза болта:

(т. 58 СНиП II – 23 – 81)

Расчет пластин – наконечников.

3) Раскосы соединяются с верхним и нижним поясом металлическими пластинками – наконечниками сечением .Металлические пластинки работают на продольный изгиб на длине, равной расстоянию от центра узлового болта до места упора деревянной части раскоса.

Свободная длина пластинок – наконечников .

Гибкость пластинок – наконечников:

– сжатые стержни стальных ферм (с. 222, Беленя)

Коэффициент продольного изгиба (т. 72 СНиП II – 23 – 81, или Беленя, с.534, прил. 7) для стали с расчетным сопротивлением сжатию ,

Напряжение сжатия в пластинах – наконечниках:

где А _сж - площадь поперечного сечения пластинки – наконечника

– коэффициент условия работ сжатых элементов ферм для (согласно СНиП II-23-81, п.6)

для сжатых элементов ферм (согласно СНиП II-23-81, п.6)

Пластину, в которую упирается деревянный раскос рассчитываем на поперечный изгиб приближенно как простую балку с сечением тавровой формы так же, как и в упорной плите, опорного узла.

В данном случае:

Статический момент поперечного сечения относительно оси х₁

Расстояние от оси х₁ до центра тяжести расчетного таврового сечения :

Тогда:

Момент инерции относительно оси X, проходящий через центр тяжести сечения;

Момент поперечного сечения:

Напряжение смятия торца раскоса:

- площадь смятия

R_см =9,75 МПа – расчетное сопротивление смятию вдоль волокон.

Изгибающий момент:

где l=150мм – расчетный пролет плиты, равный расстоянию между пластинами – наконечниками в осях;

– ширина плиты

Напряжение изгиба:

4) Определение t пластины узлового вкладыша.

Составляющие усилия раскоса, перпендикулярная верхнему поясу, воспринимается упором в верхний пояс нижней пластинки узлового вкладыша.

Напряженное смятие поперек волокон верхнего пояса под пластинкой вкладыша:

где, h_пл- высота плиты;

h₃ – величина зазора;

R_см90 – расчетное сопротивление смятию в опорных частях конструкции и узловых примыканиях элементов, для древесины сосны и ели R_см90 = 3 МПа (т.1, Гринь или т.3 СНиП II-25-80);

Изгибающий момент в консоли нижней пластинки с расчетной полосы шириной b=10мм:

Необходимый момент сопротивления:

Требуемая толщина пластины:

где b – ширина расчетной полосы; b=1 см.

Принимаем толщину пластинки = 10мм.

Коньковый узел фермы может решаться с помощью стального крепления, состоящего из двух фасонок и треугольной диафрагмы, болтов. Сжатые стержни верхнего пояса крепятся прямыми лобовыми упорами и болтами к наклонным поверхностям диафрагмы, а растянутый стержень средней стойки крепится гайкой к горизонтальной поверхности диафрагмы.

а) Расчет металлической стенки- вкладыша.

В коньковом узле между концами панелей верхнего пояса установлен металлический вкладыш.

Смятие торца верхнего пояса:

– расчетное сопротивление смятию вдоль волокон элемента постоянного по высоте сечения прямоугольной формы, выполненного из сосны веймутовой.

Металлическую стенку вкладыша рассчитываем на изгиб как консольную балку под действием напряжений смятия от упора торца верхнего пояса.

Изгибающий момент консольной части стенки вкладыша при ширине расчетной полосы шириной .

где

Момент в средней части:

Необходимый момент сопротивления:

Требуемая толщина стенки вкладыша:

Принимаем .

б) Расчет уголка – шайбы стойки:

Уголок – шайбу стойки рассчитывают на изгиб:

где – расстояние между ребрами вкладыша.

Требуемый момент сопротивления:

Принимаем ,

Момент сопротивления:

– расстояние от грани уголка до нейтральной оси;

– высота уголка, ;

– расстояние до центра тяжести, ;

– радиус инерции уголка, .

4. Защита конструкций от увлажнения и возгорания.

Один из недостатков древесины – снижение механических свойств при увеличении влажности, приводящей к деформациям разбухания и биологическому разрушению – гниению. При быстром высыхании возникают деформации усушки, вызывающие растрескивание, коробление, а в клееных элементах – снижение прочности клеевых швов.

Для предотвращения увлажнения деревянных конструкций и их нормальной эксплуатации предусматривают конструктивные меры и защитную обработку, ко-торые должны обеспечивать сохранность конструкции при складировании, транс-портировке и монтаже, а так же долговечность при эксплуатации. Защиту осу-ществляют во всех зданиях и сооружениях независимо от их назначения и срока службы.

При монтаже фермы, рассчитанной в проекте, необходимо устраивать кровлю с наружным отводом атмосферных вод. Зазоры между поверхностями конструкции и отверстиями ограждений тщательно утепляют минеральной ватой.

Опорные части, расположенные в гнёздах наружных стен, оставляют откры-тыми внутрь помещения. Изоляционные подкладки, подбалки и подушки опорных узлов, соприкасающиеся с каменной кладкой или бетоном, изготавливают из защищённой от биоповреждений древесины.

Для влагозащиты рекомендуется применять укрывистые и лакокрасочные, преимущественно прозрачные, покрытия.

Для защиты от биологического разрушения применяют антисептики.

Горение древесины – химический процесс её термического разложения, сопровождающийся выделением газов.

Противопожарными нормами проектирования зданий и сооружений предусмотрены минимальные пределы огнестойкости и максимальные распространения огня. Деревянные фермы для всех видов производств, кроме категории В, приме-няют без огнезащитной обработки.

Повышают пожарную безопасность фермы и покрытия конструктивными и химическими способами, а в ряде случаев и комбинированием их.

Конструктивные меры заключаются в создании таких условий, при которых распространение огня преграждается.

Химические меры защиты понижают возгораемость древесины.

Список литературы.

1. Гринь И.М. Конструкции из дерева и синтетических материалов. Проектирование и расчет. – Киев; Донецк: Вища шк. Головное изд – во, 1979. – 272 с.

2. СНиП 2.01.07 – 85. Нагрузки и воздействия. – Введ. с 01.01.87. – М.: Стройиздат, 1987. – 36 с.

3. СНиП ΙΙ – 25 – 80. Деревянные конструкции. – Введ. с 01.01.82. – М.: Стройиздат, 1983. – 32 с.